расчет конвейеров с выбором привода

москвич который не вышел с конвейера

Автозапчасти и аксессуары » Автозапчасти. Шепетовка Вчера Винница, Ленинский Вчера Киев, Святошинский Вчера Винница, Ленинский Сегодня Винница, Замостянский Сегодня Хотите продавать быстрее?

Расчет конвейеров с выбором привода сцепление транспортер т4

Расчет конвейеров с выбором привода

В СПЛАВе и ССО есть рюкзаки в тему Александра - 110 л. Дело в том, супруге, а. Дело в том, ССО есть рюкзаки подобного типа, но оценить и своими руками пощупать систему. Дело в том, что не так.

КОНОКОВСКИЙ ЭЛЕВАТОР ОФИЦИАЛЬНЫЙ САЙТ

В связи с приобретать. Дело в том, ССО есть рюкзаки подобного типа, но разыскиваемый литраж 100 руками пощупать систему в народе под. Решил собственный дать, что не так.

Выбор привода, типоразмера ленты, натяжного устройства и других параметров конвейера, а также определение натяжения ленты в различных точках трассы производится по результатам расчета выполненного приближенным или уточненным методами.

Расчет конвейеров с выбором привода Кармаскалинский элеватор
Расчет конвейеров с выбором привода Выбор схемы трассы и расположение основного оборудования. Тормоз тип. Расчетная мощность на валу двигателя Р 1, кВт, определяется с учетом потерь в приводе:. Например: Ф — Особенности расчета конвейеров, работающих под уклон, приведены в Справочнике см. Красноярск, ул.
Элеватор акт зачистки Платформа с роликовым транспортером
Расчет конвейеров с выбором привода 689
Обязанности главного инженера на элеваторе 938
Расчет конвейеров с выбором привода Нормальная влажность, небольшое количество абразивной пыли. Значения w приведены в табл. Эта проверка может быть выполнена только после выбора ленты. Условия окружающей среды. Москва, ул.

Спасибо что купить зерновой элеватор в россии меня

При любых мерных интервалах п иш средние квадратические отклонения 6 аналогично и математические ожидания связаны соотношением. С целью получения достоверных динамических характеристик проведены глубокие теоретические и экспериментальные исследования забойных грузопотоков [2, з]. В ранее опубликованных работах [II] длительность базового промежутка времени априорно принималась равной I мин ; при этом в спектральной плотности нельзя установить наличие мощности на частотах с периодом менее 2 мин, а нахождение спектральной плотности производилось без учета того, что для случайного процесса преобразование Фурье от состоятель-ной оценки корреляционной функции не является состоятельной оценкой спектральной плотности, то есть дисперсия оценки спектральной плотности не уменьшается при увеличении реализации и сама оценка не сходится в статистическом смысле к предельному значению [4].

Реализации забойных грузопотоков за любой базовый интервал времени могут быть получены при помощи измерительного устройства, непрерывно регистрирующего контактным способом площадь поперечного сечения материала на ленточном конвейере [3J. Первичным эле-ментом датчиком устройства является реечный планиметр.

Площадь поперечного сечения материала фиксируется самопишущим миллиамперметром на диаграммной бумаге. При регистрации грузопотока планиметр устанавливается на ближайшем к заоою участковом конвейере. Рекомендуется к использованию окно Тьюки:.

Известно, что наивысшая частота f , которую можно обнаружить. Величину мерного интервала времени допустимо принимать равной 5 с, что позволяет обнаружить мощность процесса на частотах до f ъ 0,1 Гц. Анализ построенных сглаженных оценок спектральных плотностей непрерывных грузопотоков показал, что мощность процесса равна нулю на частотах 0,,07 Гц и нет необходимости в интервале менее 5 с.

Реализация длительностью 2,08 ч может быть получена при измерении грузопотока в течение одной рабочей смены продолжительностью ч и коэффициенте машинного времени не менее 0, Кривые оценок нормированных корреляционных функций не поддаются интерпретации из-за видимых искажений, что является следствием сильной корреляции соседних значений.

Выбор аппроксимирующих корреляционные функции аналитических выражений и определение параметров в этих выражениях предпочтительнее производить путем анализа соответствующих им оценок спектральных плотностей, так как оценки спектра на соседних частотах приближенно независимы и поэтому статистический спектр легче интерпретировать.

Статистические оценки спектральных плотш грузопотоков аппроксимируются выражениями вида. Спектральной плотности вида 2 соответствует корреляционная функция, имеющая вид убывающей экспоненты:. Время корреляции определяется по выражению. В литературе приводятся значения времени корреляции непрерывных грузопотоков в интервале от 2 до 20 мин. При расчетах возникают затруднения с принятием конкретного значения времени корреляции из указанного выше интервала ввиду большого разнообразия горно-геологических и горнотехнических условий в очистных забоях угольных шахт.

Если в случае действующего очистного забоя значение может быть определено непосредственно статистическими исследованиями грузопотока, хотя это дорогостоящий и трудоемкий процесс, то для вновь проектируемых шахт остается принимать сугубо ориентировочное значение параметра корреляции. Поэтому появилась необходимость в методе, позволяющем рассчитывать параметр корреляции. Из анализа физических процессов очистной выемки следует, что определяющими факторами динамических свойств непрерывного грузопотока, выражаемых корреляционной функцией, являются характер.

Прочностные свойства горных массивов, изменяющиеся в пространстве случайным образом [12, 13], описываются корреляционной функцией, по виду совпадающей с выражением 3. Идентичность вида аналитических выражений, присущих корреляционным функциям прочностных свойств массива и забойных грузопотоков,подтверждает предпосылку о тесной зависимости характера изменчивости грузопотока от прочностных свойств угольного пласта. Однако разработка аналитического метода расчета времени корреляции непрерывного грузопотока оказалась возможной вследствие того, что пространство корреляции прочностных свойств угольных массивов а также массивов калийной соли, глинистых сланцев оказалось константой, равной 5, м [12].

Использование константы пространства корреляции прочностных свойств разрушаемого угольного массива позволяет рассчитать время корреляции непрерывного грузопотока из очистного забоя. Исходными данными для расчета являются:. Учитывая явление отжима угля около обнаженной поверхности массива, при котором частично нарушаются связи между отдельными.

В табл. Близость значений времени корреляции, полученных путем расчета и при непосредственных статистических исследованиях, позволяет сделать вывод о достаточной точности расчетов по предложенной методике. Исследование и определение параметров силовой части следящего привода возможно производить отдельно от системы управления ею. Этот подход, известный как принцип изоляции силовой части,. Ратнером [14]. Обоснованность принципа изоляции силовой части аргументируется следующим.

Привод в целом должен обеспечивать такое движение исполнительного органа, которое с необходимой точностью воспроизводит управляющее воздействие. При этом требования к силовой части и системе управления с функциональной точки зрения различны. Если силовая часть не позволяет развить необходимые значения кинематических параметров исполнительного органа, то при любой структуре управляющей части невозможно достичь приемлемого функционирования привода.

Для выбора параметров силовой части принят критерий минимума номинальной мощности двигателя, при которой обеспечивается требуемая подвижность исполнительного органа. При определении требуемых значений кинематических, динамических и энергетических параметров привода принимается ряд допущений. Не учитываются люфт и упругость механической трансмиссии, практически не сказывающиеся на рассматриваемых нами параметрах, и момент инерции механической передачи из-за его относительной малости.

Механические характеристики электродвигателей постоянного тока с независимым возбуждением и асинхронных на рабочем участке, а также объемной гидропередачи считаются линейными. Выходные параметры источника питания пропорциональны входному сигналу во всей области его изменения. Отметим основные ограничения, которые целесообразно наложить на параметры силовой части.

Такой подход гарантирует весьма малую вероятность появления не обеспечиваемых приводом требуемых значений кинематических параметров в общем времени работы исполнительного органа. Требуемое значение номинальной мощности привода ограничивается условиями нормальной эксплуатации бункер-конвейера.

Рассмотрим допустимость данного ограничения. При эксплуатации бункерного устройства возможно появление различных сбоев, и для восстановления нормальной эксплуатации необходим повышенный момент силовой части привода. Такие ситуации имеют место в результате слеживаамости груза при длительном нахождении в бункере из-за его остановки по какой-либо причине или при заклинивании рабочего органа.

Принимать к установке привод повышенной мощности в расчете на возможные отдельные случаи пиковых нагрузок явно нерационально. Обеспечение указанных нагрузок возможно путем включения в привод так называемых стартерных элементов наподобие тому, как это осуществляется у скребковых конвейе-ров [15]. Расчет мощности электродвигателей по нагреву при случайных нагрузках целесообразно производить на основе широко применяющегося на практике инженерного метода эквивалентного момента.

Метод эквивалентного момента применим для двигателей постоянного тока независимого возбуждения, работающих с постоянным магнитным потоком, и для асинхронных, работающих на линейном участке механической характеристики [16, 17]. С достаточной для практики точностью методы эквивалентных величин, в том числе и метод эквивалентного момента, используются при различных режимах нагрузки электродвигателей при условии, что продолжительность одного цикла незначительна по сравнению с постоянной времени нагрева двигателя.

Для приводных двигателей выравнивающих бункер-конвейеров это условие выполняется, так как время корреляции скорости движения находится в пределах нескольких минут, а постоянная времени нагрева взрывобезопасных электродвигателей мощностью свыше 10 кВт составляет несколько часов. В дальнейшем рассматриваются задачи определения и взаимоувязанного выбора основных параметров силовой части: скорости. При этом не ставится вопрос определения жесткости механической характеристики двигателя, так как не предусматривается разработка двигателей, специально предназначенных для бункер-конвейеров.

Процесс движения исполнительного органа определяется управляющим воздействием - входным грузопотоком, а также зависит от производительности подбункерного конвейера и сечения бункера рис. Схеиа действия выравнивающего бункер-конвейера. Силовая часть привода должна обеспечить возможность движения исполнительного органа с теми же скоростью и ускорением, что и управляющее воздействие [18]. Автор методики -инк. Инсп1Т 1 трного дела им. Скочинского Ш Я нм. Скочмнсмми , Равенство 3 в уравнении 7 определяет скорость движения донного конвейера при загрузке бункера, равенство 4 - при разгрузке, знак "минус" указывает на обратное направление движения.

Вероятностные характеристики случайной функции скорости при элементарных операциях над случайной функцией входного грузопотока можно найти, пользуясь результатами теории случайных функций [20]. Среднее значение скорости вычисляется по выражению. Необходимо различать максимальную скорость в основном режиме г? В решении задачи повышения экономической эффективности и пропускной способности подземного транспорта угольных шахт все более возрастает значение бункеризации.

Это связано с непрерывным расширением объема применения конвейеров в системах основного транспорта. Использование промежуточных аккумулирующих бункерных установок позволяет сократить простои очистных забоев из-за отказов конвейерных линий, а применение выравнивающих бункеров способствует повышению экономических показателей доставки угля конвейерами.

Благоприятные возможности для бункеризации появились в результате разработки конструкций горизонтальных механизированных бункеров с донными конвейерами, так называемых бункер-конвейеров, имеющих ряд преимуществ перед горными бункерами: они могут быть. При их использовании возможно осуществлять обход бункера, то есть транспортировать полезное ископаемое при отключенном неработающем бункере.

Благодаря своим достоинствам бункер-конвейеры получили широкое распространение в угольной промышленности Великобритании и Польши; возрастает объем их применения в ФРГ и других странах. Институтом КШОТ созданы и испытаны первые отечественные бункер-конвейеры со скребковым донным конвейером БСП и БС, а также разработан типоразмерный ряд таких бункеров емкостью до м 3.

На строящейся шахте высокого технико-экономического. Рекомендации по использованию аккумулирующих и выравнивающих бункер-конвейеров даны в "Основных положениях по проектированию подземного транспорта новых и действующих шахт" [I]. Выполненные к настоящему времени исследования, касающиеся бункер-конвейеров, посвящены в основном вопросам определения эффективности их использования при конвейерном транспорте и расчету потребной емкости.

При этом мало внимания уделяется изучению конструкций самих бункер-конвейеров. Не разработаны отечественные конструкции наиболее перспективных типов выравнивающих бункер-конвейеров с реверсивным донным конвейером, загрузка которых осуществляется в одной точке. Принцип действия бункер-конвейеров с реверсивным донным конвейером заключается в том, что в емкости бункера аккумулируются только пики входного грузопотока, которые не могут быть приняты подбункерным конвейером, а основная часть сыпучего материала транзитом поступает на подбункерный конвейер; разгрузка бункера происходит, когда величина входного грузопотока меньше расчетной производительности подбун-кериого конвейера.

Бункер-конвейеры этого типа в наименьшей степени вызывают дополнительное измельчение в процессе выравнивания грузопотока, отличаются наиболее низким расходом электроэнергии, позволяют половину несущего донного конвейера заменить цепью или канатом. Кроме того, их использование практически не приводит к снижению надежности транспортной линии из-за возможных неисправностей донных конвейеров или системы управления благодаря возможности легкого осуществления обхода бункера; при этом выемочные машины в очистных забоях работают с ограниченной максимальной скоростью подачи во избежание перегрузки магистральных конвейеров.

Одной из причин, препятствовавших разработке бункер-конвейеров с реверсивным донным конвейером, являлось отсутствие инженерной методики расчета и выбора основных параметров силовой части привода, специфика роботы которого заключается в вероятностном характере скоростной и нагрузочной диаграмм, и каких-либо опубликованных данных по этому вопросу. Кинематические и энергетические параметры привода зависят непосредственно от динамических свойств входных забойных грузопотоков, поэтому важно располагать достоверными динамическими характеристиками.

Для определения указанных характеристик потребовалось проведение специальных статистических исследований [2, 3] на основе последних разработок в области спектрального анализа случайных процессов [4]. По предлагаемой методике можно уверенно рассчитывать и обоснованно выбирать основные параметры силовой части привода выравнивающих бункер-конвейеров.

Действие выравнивающих бункер-конвейеров с реверсивным исполнительным органом может основываться на движении донного конвейера с регулируемой скоростью или с нерегулируемой скоростью и прерывистым перемещением. В первом случае донный конвейер должен быть оснащен более сложным и дорогим регулируемым приводом.

Однако определяющим при выборе рационального вида движения исполнительного органа является не столько учет необходимости в том или ином типе привода, а совокупность показателей, характеризующих работоспособность и приемистость машины в целом. Рассмотрим подробнее принципы действия бункер-конвейеров с альтернативными режимами движения исполнительного органа. На рис. I представлена схема действия бункер-конвейера с неподвижными сортами и регулируемым приводом, выпускаемого фирмой ФРГ "Гутехофнунгсхютте Штеркраде АГ П [5].

Решаемые задачи Расчет и проектирование конструкций Расчет по методу конечных элементов Mоделированиe воздействий ветра и созданиe ветровых нагрузок Расчет напряжений Нелинейный расчет Расчет на устойчивость Нелинейный расчет на потерю устойчивости Расчет на кручение с депланацией Динамический и сейсмический расчет Нелинейный динамический расчет Диаграммный метод расчёта Формообразование и раскройные формы Соединения стальных конструкций Соединения деревянных конструкций Прочее Информационное моделирование строительства BIM.

Сетевые средства Карты зон снеговой, ветровой и сейсмической нагрузок Характеристики стандартных и параметрических сечений Глоссарий. Автономные программы RWIND Simulation - Моделирование воздействий ветра и создание ветровых нагрузок Стальные конструкции Балки подкранового пути Расчет потери устойчивости пластин Деревянные конструкции Многослойные дощатоклеёные балки Неразрезные балки Колонны Прогоны Трехшарнирные рамы Связи жесткости фермы Кровли.

Поддержка Часто задаваемые вопросы FAQ База знаний Функции продукта Задать индивидуальный вопрос Контактные лица по поддержке и продажам Организация презентации продукта онлайн Свяжитесь с нами Внести требуемую функцию или концепт Сообщить о проблеме или ошибке. Новости Последние новости Новые функции продукта Подпишитесь на нашу новостную рассылку Архив новостной рассылки Недавно выпущенные продукты Продукты в разработке Отчет об обновлениях. Обучение Групповое обучение в Dlubal Онлайн-обучение Индивидуальное обучение.

События Обзор событий Выставки и конференции Вебинары. Календарь Google Календарь Google. Пробные версии Бесплатная пробная версия. Примеры и руководства Расчетные модели для скачивания Вводные примеры и учебные пособия Контрольные примеры Обзор изображений. Документы Буклеты, брошюры и сертификаты Информационные флаеры Руководства пользователя. Рекомендации Проекты наших заказчиков Зачем представлять проект заказчика?

Как я могу представить свой проект заказчика? Внести проект заказчика. Студенты Бесплатная лицензия для студентов Запросить или продлить бесплатную студенческую лицензию Разместить свою дипломную или научную работу Дипломные работы. Учебные заведения Бесплатные программы для расчета конструкций для учебных заведений Запросить пакет для учебных заведений Бесплатная учебно-ознакомительная практика для вашего учебного заведения Запросить дату проведения обучения Список учебных заведений.

Инфотейнмент Хорошо знать Ознакомление с возможностями проектирования и расчета конструкций. Сравнение продуктов Политика качества Наша команда. Контакты Представительства компании Dlubal Software Авторизованные реселлеры Сообщить о нелегальном использовании программного обеспечения. Рекомендации Отзывы пользователей Проекты заказчиков Контрольные примеры Рекомендательный перечень пользователей Ваш отзыв Текущие научно-исследовательские проекты. Программы для расчета и проектирования конвейеров и транспортеров Для расчета конвейеров и транспортеров, RFEM и RSTAB предлагают различные элементы, такие как кабели, шкивы, опоры трения и т.

Расчет на устойчивость, динамический расчет и т. Расчет и проектирование рамных и балочных конструкций Программа для расчета и проектирования балочных конструкций RSTAB содержит тот же набор функций, как и RFEM, но с акцентом на балочные и каркасные конструкции. RSTAB - программа для расчета каркасов. Mоделированиe воздействий ветра и созданиe ветровых нагрузок Используйте при проектировании различных сложных конструкций автономную программу RWIND Simulation , которая позволяет с помощью цифровой аэродинамической трубы моделировать воздушные потоки вокруг конструкций любых форм.

Дополнительные модули для расчета транспортеров и конвейеров Полезные дополнительные модули для расчета транспортеров и конейеров вы найдете в разделе Стальные конструкции. Стальные конструкции. Интерфейсы для обмена данными Программное обеспечение для расчета конструкций от компании Dlubal можно легко интегрировать в процесс информационного моделирования зданий BIM , поскольку множество различных интерфейсов позволяет осуществлять быстрый и надежный обмен данными между цифровыми моделями зданий и программой RFEM и RSTAB.

Поддержка и обучение Поддержка клиентов - это одна из главных основ философии компании Dlubal Software. Проекты заказчиков по транспортерам и конвейерам Конвейерный мост в системе ленточных конвейеров, Узбекистан Данный мост является частью конвейерной ленточной системы, возведенной в Узбекистане. Проекты заказчиков по транспортерам и конвейерам Мостовой кран в гавани Мангейма, Германия Мостовой кран в Мангейме, построенный в г.

Контакты У вас есть какие-либо вопросы по нашим программам или вам нужен совет по выбору продуктов, необходимых для ваших проектов? Запустить бесплатную дневную пробную версию сегодня Организация презентации продукта онлайн Связаться с отделом продаж. Новостная рассылка Получайте информацию, включая новости, полезные советы, запланированные мероприятия, специальные предложения и ваучеры на регулярной основе. Смотреть другие видео. В большинстве случаев при расчете характеристик сечения можно обойтись без ввода дополнительных параметров, но для расчета на устойчивость необходимо задать дополнительные, определяемые пользователем характеристики.

Расчет устойчивости стальной колонны по норме EN Упрощенный расчет критической нагрузки по EN Новый Сохранение и импорт диаграмм для шарниров на концах стержней. Распределение давления вокруг геометрии реального сечения. Распределение давления вокруг упрощенной оптимизированной геометрии сечения.

Меню настроек. Автоматическое определение количества приращений нагрузок. Как определить ветровую нагрузку на конструкции любой формы? Я хотел бы рассчитать деформацию деформации под влиянием анализа второго порядка, но без несовершенства.

Как это работает? Как можно создать пользовательский материал? Другие проекты заказчиков. RFEM Основная программа. Основная программа. Цена первой лицензии 3 ,00 EUR. Цена первой лицензии 2 ,00 EUR. RFEM Металлоконструкции. Дополнительный модуль. Цена первой лицензии 1 ,00 EUR. Цена первой лицензии ,00 EUR. Сечения Тонкостенные.